Al2O3-SiC-C澆注料廣泛用作大中型高爐的出鐵溝內(nèi)襯。隨著高爐冶煉技術(shù)的進(jìn)步，澆注料的性能改進(jìn) 提高得到越來(lái)越多的關(guān)注。顆粒級(jí)配的優(yōu)化、微納米粉體和高性能減水劑的應(yīng)用，提高了Al2O3-SiC-C澆注 料的致密度，使其具有更加優(yōu)異的力學(xué)性能和抗侵蝕性能，從而獲得了較高的使用壽命，但卻降低了澆注 料的透氣性能，使其烘烤過(guò)程中容易產(chǎn)生災(zāi)難性損壞——爆裂。特別是Al2O3-SiC-C澆注料應(yīng)用于中小高爐 鐵溝熱修時(shí)，合理解決抗爆裂問(wèn)題顯得尤為重要，通常需加入一些防爆劑。防爆劑作用的基本原理是在水 化及養(yǎng)護(hù)過(guò)程中，在低于脫水的溫度下形成微氣孔，從而有利于脫水過(guò)程中水蒸氣的排出
常見(jiàn)的防爆劑有活性金屬粉、有機(jī)化合物與可燃有機(jī)纖維。添加Al粉是***常見(jiàn)和比較有效的方式之一， 金屬Al粉能有效地防止?jié)沧⒘显诩訜岣稍镞^(guò)程中產(chǎn)生爆裂，同時(shí)可以達(dá)到材料快干的目的，滿足了對(duì)出鐵 溝進(jìn)行快速修補(bǔ)的要求。澆注料加水?dāng)嚢钑r(shí)，Al粉與水接觸后會(huì)發(fā)生如下反應(yīng)[2]： 2Al(s)+6H2O(l)→2Al(OH)3(s)+3H2(g)↑+Q熱，反應(yīng)中所產(chǎn)生的H2(g)在澆注料凝結(jié)前從其內(nèi)部逸出時(shí)會(huì)形成毛 細(xì)排氣孔，從而提高澆注料的透氣性。另外，反應(yīng)釋放的熱量會(huì)使物料溫度升高，加快脫水并促進(jìn)澆注料 凝結(jié)硬化。但是，如果金屬Al粉使用不當(dāng)，會(huì)導(dǎo)致澆注料襯體產(chǎn)生裂紋、鼓脹而破壞襯體結(jié)構(gòu)。因此，考 察Al粉作為防爆劑的作用機(jī)制即Al粉與水之間的反應(yīng)機(jī)制及其影響因素至關(guān)重要，對(duì)Al粉在澆注料中的應(yīng) 用具有重要的指導(dǎo)意義。
1 Al 粉與水之間的基礎(chǔ)反應(yīng)機(jī)制
通常情況下，金屬 Al 粉遇水會(huì)發(fā)生以下反應(yīng)[3]：如公式（1）（2）（3）所示。根據(jù) Alwitt[4]和 Berzins[5] 對(duì)金屬鋁在水中的侵蝕行為的研究結(jié)論，可知 Al 的腐蝕有三個(gè)階段：①生成 AlOOH（慢速反應(yīng)）；②生 成 Al(OH)3 表層（快速反應(yīng)）；③長(zhǎng)期慢速侵蝕。Foley[6]提出金屬 Al 的腐蝕主要分四個(gè)階段，依次為：⑴ 金屬 Al 表層（氧化物）吸附活性陰離子；⑵表層 Al2O3或 Al(OH)3 中的 Al3+與吸附陰離子間發(fā)生反應(yīng)；⑶ 氧化層溶解變?。虎缺┞对谕獾慕饘?Al 與吸附的陰離子直接反應(yīng)?？梢钥闯?，金屬 Al 與水之間發(fā)生反應(yīng) 需經(jīng)過(guò)一段誘導(dǎo)時(shí)間（t0）。金屬 Al 表層狀態(tài)對(duì) t0 有重要影響，t0 依次縮短的順序?yàn)椋罕韺逾g化>表層去油>表層化學(xué)拋光>表層電解拋光>表層帶真空沉積膜[4]。 2Al(s)+3H2O(l)→Al2O3 (gel)+3H2(g)↑，（1） 2Al(s)+4H2O(l)→2AlOOH(s)+3H2(g)↑，（2） 2Al(s)+6H2O(l)→2Al(OH)3(s)+3H2(g)↑。（3） 通過(guò)公式（1）（2）（3）所形成的表面鈍化膜與水之間的二次反應(yīng)（見(jiàn)公式（4）（5）（6））受溶液的 pH 與反應(yīng)溫度的控制，pH＜4 或 pH＞8 均會(huì)加速反應(yīng)的進(jìn)行[7]。 Al2O3(gel)+H2O(l)→2AlOOH(s)，（4） Al2O3(gel)+H2O(l)→2Al(OH)3(s)，（5） AlOOH(s)+H2O(l)→Al(OH)3(s)。（6） 隨著反應(yīng)的進(jìn)行，鋁表面生成的鈍化膜（AlOOH 和 Al(OH)3）會(huì)阻止反應(yīng)繼續(xù)進(jìn)行。 Deng 等[8]提出 γ-Al2O3 改性金屬 Al 粉的物理化學(xué)反應(yīng)機(jī)制，即當(dāng)金屬 Al 粉表面有 γ-Al2O3膜存在時(shí)， 金屬 Al 粉與水之間的反應(yīng)主要包括兩個(gè)階段：誘導(dǎo)階段和 H2(g)生成階段。
①誘導(dǎo)階段 大量的研究證實(shí)，在室溫下，AlOOH 和 Al(OH)3 比 Al2O3的熱力學(xué)更穩(wěn)定。因此，在室溫下遇水初期 會(huì)發(fā)生如下反應(yīng)[8]： Al2O3(s)+H2O(l)→2AlOOH(s)，（7） 在這個(gè)階段，主要是 Al2O3 膜的水化過(guò)程，反應(yīng)膜沒(méi)有增厚，如圖 1(a)所示。 ②H2(g)生成階段 Al2O3水化產(chǎn)生的 OH-會(huì)由于陰離子缺陷遷移到 Al 和 Al2O3 的界面處，將會(huì)發(fā)生如下反應(yīng)[8]： 6AlOOH(s)+2Al(s)→4Al2O3(s)+3H2(g)↑。（8） 在反應(yīng)初期，生成的 H2(g)通過(guò)氧化膜逸出或者溶解到金屬 Al 內(nèi)部，Al/Al2O3界面處無(wú) H2(g)聚集；當(dāng) 生成的Al2O3再水化引起隔離膜增厚，隨后反應(yīng)產(chǎn)生的H2(g)無(wú)法逸出，便會(huì)在Al/Al2O3界面集聚形成氣泡， 如圖 1(b)所示。 有研究顯示，H2(g)向 Al2O3 膜中的滲透速率比其向金屬 Al 中的滲透速率低 100~2000 倍[9-10]。而 H 在 金屬 Al 中的溶解度非常?。℉/Al 原子比分?jǐn)?shù)在 10-6 ~10-8 范圍內(nèi)）[10-11]。因此，通過(guò) Al2O3膜逸出的 H2(g) 量及向金屬 Al 中溶解的 H2(g)量均可以忽略不計(jì)。生成的 H2(g)會(huì)均勻分布在 Al/Al2O3 界面處，在水化膜 未破裂的情況下，反應(yīng)會(huì)達(dá)到暫時(shí)平衡，H2(g)達(dá)到平衡壓力 P e H2。當(dāng) PH2 增大到一定程度，使薄膜所受到 的張應(yīng)力（σh）大于薄膜的抗張力強(qiáng)度（σc）時(shí)，薄膜便會(huì)破裂，這樣金屬 Al 遇水會(huì)發(fā)生反應(yīng)，反應(yīng)可能 按公式（1）（或（2）、（3））進(jìn)行。
2 影響 Al 粉與水反應(yīng)的其他因素
澆注料成分比較復(fù)雜，除了含有 Al2O3、SiC、C 和防爆劑金屬 Al 粉外，還含有結(jié)合劑如鋁酸鈣水泥， 少量的外加劑如抗絮凝劑或促凝劑等。在鋁酸鈣水泥、抗絮凝劑、促凝劑等其他成分存在的條件下，金屬 Al 粉與水的反應(yīng)機(jī)制或反應(yīng)過(guò)程都會(huì)受到不同程度的影響。此外，不同的養(yǎng)護(hù)溫度以及所采用 Al 粉的粒 徑大小、Al 粉是否帶涂層都會(huì)對(duì) Al 粉與水的反應(yīng)產(chǎn)生影響。
2.1 鋁酸鈣水泥（CaO）對(duì) Al 粉與水反應(yīng)的影響
鋁酸鈣水泥遇水后會(huì)產(chǎn)生Ca2+和Al(OH)4 -離子，引起溶液的pH升高，可達(dá)11.5＜pH＜12.5[12]，在該pH 范圍內(nèi)，鋁的氫氧化物（AlOOH和Al(OH)3）在水中的溶解度將會(huì)大幅提高，這對(duì)金屬Al粉與水之間的反 應(yīng)有重要影響。Studart等[12]對(duì)比考察了金屬Al粉+水（1.5、22.3 g）、金屬Al粉+水+鋁酸鈣水泥（1.5、22.3、 10 g）懸浮液在30 ℃下隨時(shí)間變化產(chǎn)生H2(g)的量及懸浮液的溫度變化。結(jié)果顯示：在鋁酸鈣水泥存在條件 下，金屬Al粉遇水后在短時(shí)間（2.5 h）內(nèi)即可釋放出H2(g)，且反應(yīng)速率大大加快，同時(shí)懸浮液的溫度不斷 升高，***高約達(dá)到95 ℃。而不含鋁酸鈣水泥的金屬Al粉+水懸浮液溫度變化不大。反應(yīng)40 h后，不含鋁酸 鈣水泥的懸浮液中只有42%的金屬Al粉參與了反應(yīng)，而含鋁酸鈣水泥的懸浮液中Al粉（95%）幾乎全部參 與了反應(yīng)。徐吉龍[13]研究發(fā)現(xiàn)，在不含水泥的漿料中，金屬Al粉幾乎未參與反應(yīng)；隨漿料中水泥量的增加， 金屬鋁粉的發(fā)氣起始時(shí)間相應(yīng)提前；而峰值發(fā)氣量和總發(fā)氣量則變化不大。隨水泥量的增加，堿性環(huán)境增 強(qiáng)（OH-濃度增加），金屬鋁粉的反應(yīng)速度會(huì)明顯加劇。 Arunabha 等[14]研究發(fā)現(xiàn)，添加微量的 CaO 可提高金屬 Al 粉與水反應(yīng)釋放 H2(g)的速率。作用機(jī)制為： 在水解過(guò)程中，CaO 與水解產(chǎn)物 Al(OH)3結(jié)合生成微溶的 Ca2Al(OH)7·2H2O 和 Ca3Al2(OH)12，阻止了 Al(OH)3 在鋁表面的沉積，從而增加了金屬 Al 粉與水的接觸面積。 另有研究證明[15]，少量鋁酸鈣水泥（0.25%）能夠大幅加速 Al 的水化作用，這主要有兩個(gè)原因：***先， 由于鋁酸鈣水泥水解產(chǎn)生 Ca(OH)2 和 Al(OH)3，使水溶液的堿性增強(qiáng)，堿性水溶液導(dǎo)致了天然 Al2O3 薄膜 的溶解，減小了保護(hù)層的厚度并且露出新的 Al 表面；其次，Al 加速水化作用釋放出更多的熱量，提高了 水/A1 界面的局部溫度，加速了水穿過(guò)殘余保護(hù)層的擴(kuò)散進(jìn)程從而更加速 Al 的水化效果。
2.2 溫度對(duì) Al 粉與水反應(yīng)的影響
養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)金屬 Al 粉與水反應(yīng)的過(guò)程有重要影響。溫度高時(shí)，可加速水泥及鋁的氫氧化物（AlOOH、 Al(OH)3等）在水中的溶解，從而提高金屬 Al 粉與水的反應(yīng)速率。養(yǎng)護(hù)溫度分別為 8、18、30、40、50 ℃ 時(shí)，金屬 Al 粉的殘余質(zhì)量隨時(shí)間的變化規(guī)律如圖 2 所示，以及含 0.3%（w）金屬 Al 粉澆注料的溫度隨時(shí) 間的變化如圖 3 所示[12]。由圖 2 和圖 3 可以看出，在較高溫度（50、40、30℃）下養(yǎng)護(hù)時(shí)，金屬 Al 粉的 殘余質(zhì)量在短時(shí)間內(nèi)迅速減少，同時(shí)澆注料的溫度在較短時(shí)間內(nèi)迅速升高并出現(xiàn)峰值；而在低溫（8℃） 下養(yǎng)護(hù)時(shí)，金屬 Al 粉的殘余質(zhì)量隨時(shí)間延長(zhǎng)緩慢減少，反應(yīng) 80h 后仍有少量殘余，澆注料的***高溫度幾 乎沒(méi)有峰值出現(xiàn)。
2.3 促進(jìn)劑、抑制劑對(duì) Al 粉與水反應(yīng)的影響
研究顯示，促進(jìn)劑/抑制劑會(huì)對(duì) Al 粉與水的反應(yīng)產(chǎn)生重要影響[12]。當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為 50 ℃時(shí)，添加 0.005%Li2CO3（w）可以促進(jìn)水泥在水中的溶解-沉淀進(jìn)程從而加速 Al 粉與水反應(yīng)釋放 H2(g)的速率；而添 加 0.10%H3BO4（w）對(duì) Al 粉與水反應(yīng)的起到抑制作用（見(jiàn)圖 4），其作用機(jī)理主要是 H3BO4 可以抑制水泥 的溶解-沉淀進(jìn)程，使溶液的 pH 降低，但其有效作用時(shí)間只有 30～60 min，過(guò)此時(shí)間段之后，含水泥組分 的高堿性條件仍會(huì)占優(yōu)勢(shì)[12]。
2.4 Al 粉粒徑對(duì) Al 粉與水反應(yīng)的影響
粒徑（d50）的大小對(duì)金屬 Al 粉與水的反應(yīng)速率有重要影響：相同條件下，d50 越小，反應(yīng)速率越快。 Jayaraman 等[16]研究發(fā)現(xiàn)，金屬 Al 與水的穩(wěn)態(tài)反應(yīng)速率與 Al 的表面積呈線性關(guān)系，而***大速率與初始金 屬 Al 粉的質(zhì)量呈線性關(guān)系。由此可見(jiàn)，減小金屬 Al 粉粒徑、加大金屬 Al 的表面積等措施可加速 Al 與水 之間的反應(yīng)。Innocentini 等[7]考察了含 0.3%（w）不同中位徑（d50=27.3、31.2、38.9、43.1、58.5 μm）金 屬 Al 粉的澆注料經(jīng) 30 ℃保溫 15 h 養(yǎng)護(hù)后生成 H2(g)的單位體積量。結(jié)果顯示：每千克澆注料中生成的 H2(g) 的體積量與金屬 Al 微粉的比表面積呈線性關(guān)系，Al 微粉的比表面積越大（即 d50 越小），生成的 H2(g)量越 多。
2.5 表面涂層對(duì)Al粉與水反應(yīng)的影響
金屬Al粉在澆注料中應(yīng)用時(shí)通常有兩種情況：表面帶礦物油涂層與不帶涂層。帶礦物油涂層的金屬Al 粉可以避免澆注料產(chǎn)品在運(yùn)輸、儲(chǔ)存及混料過(guò)程中產(chǎn)生Al浮塵，降低與氧氣接觸時(shí)發(fā)生爆炸的風(fēng)險(xiǎn)。另外，
攪拌過(guò)程中礦物油涂層受摩擦力容易去除，以上原因使得帶礦物油涂層的金屬Al粉比不帶涂層的金屬Al粉 具有更多的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)。 Innocentini等[7]對(duì)比研究了含（0.1%、0.2%、0.3%(w)）帶礦物油涂層與不帶涂層的兩種金屬Al粉的低 水泥澆注料經(jīng)30 ℃保溫16 h養(yǎng)護(hù)過(guò)程中產(chǎn)生H2(g)的差異。結(jié)果顯示：表面礦物油涂層使金屬Al粉與水反應(yīng) 的誘導(dǎo)時(shí)間t0從3.5 h縮短到2 h，使第二階段和第三階段的反應(yīng)速率增強(qiáng)。在金屬Al粉含量相同的條件下， 含帶涂層金屬Al粉的澆注料中生成的H2(g)量更多。這主要是因?yàn)橥繉颖苊饬私饘貯l粉與空氣接觸而發(fā)生鈍 化。
3 低水泥澆注料中 Al 粉與水反應(yīng)的過(guò)程
Studart 等[12]通過(guò)監(jiān)測(cè)在 30 ℃養(yǎng)護(hù)時(shí)含 Al 粉澆注料產(chǎn)生 H2(g)量及氣壓隨時(shí)間的變化，將 Al 與水的反 應(yīng)過(guò)程分為四個(gè)階段，如圖 5 所示。由圖可以看出，在***階段幾乎沒(méi)有 H2(g)生成，該階段主要是金屬 Al 表層氧化物吸附活性陰離子（OH-）的過(guò)程，在該階段水泥水化，產(chǎn)生 OH-，同時(shí)放出少量熱量使溫度 略有升高；在第二階段有少量 H2(g)生成，溫度略有升高，對(duì)應(yīng)于表層 Al(OH)3 或 AlOOH 中的 Al3+與吸附 陰離子間（OH-）發(fā)生反應(yīng)生成 Al(OH)4 -，預(yù)示表面鈍化層開(kāi)始溶解；在第三階段有大量 H2(g)生成，溫度 大幅升高并出現(xiàn)峰值，對(duì)應(yīng)于表面鈍化層（AlOOH 或 Al(OH)3）溶解變薄，促進(jìn)了金屬 Al 與水的快速反 應(yīng)；在第四個(gè)階段 H2(g)的生成量幾乎保持不變，溫度逐漸降低，預(yù)示金屬 Al 與水的反應(yīng)基本結(jié)束。 由以上分析可知，第三個(gè)階段即表面鈍化層（AlOOH 或 Al(OH)3）溶解變薄對(duì)金屬 Al 與水的反應(yīng)過(guò) 程起著主導(dǎo)作用。Al(OH)4 -濃度及溶液的 pH 值（OH-濃度）對(duì) Al(OH)3 鈍化層的穩(wěn)定性與溶解度有重要影 響，通過(guò)添加促凝劑或抗絮凝劑干擾鋁酸鈣水泥的水化進(jìn)程可以有效的控制金屬 Al 與水的反應(yīng)過(guò)程。另 外，由于反應(yīng)過(guò)程中伴隨著溫度升高，由于局部溫度升高所產(chǎn)生的熱應(yīng)力[12]以及產(chǎn)生的 H2(g)在 Al/Al2O3 界面引起的張應(yīng)力[8]均有可能導(dǎo)致表面鈍化層（AlOOH、Al(OH)3 或 Al2O3）的開(kāi)裂及剝落，從而大大加速 金屬 Al 與水的反應(yīng)。
4 金屬Al粉在Al2O3-SiC-C澆注料中的應(yīng)用效果
將摻有 0.12%(w)的 75 μm 的 Al 粉和不含 Al 粉的 Al2O3-SiC-C 澆注料加入適量水，并攪拌均勻后澆注 成 50 mm×50 mm×50 mm 尺寸的試樣，經(jīng) 60 ℃保溫 24 h 養(yǎng)護(hù)后脫模。將脫模試樣置于電爐中快速加熱到 試驗(yàn)溫度（500、550、600、650、700 ℃）并保溫 30 min 后，發(fā)現(xiàn)不含金屬 Al 粉的試樣在 500 ℃下已爆 裂成碎塊，而摻有金屬 Al 粉的試樣爆裂溫度為 700 ℃，約提高了 150 ℃[13]。由于 Al 粉和水反應(yīng)，逸出H2(g)，改善了澆注料內(nèi)部氣孔分布，提高了澆注料的透氣性[2,13,17-21]，因而改善了澆注料的抗爆裂性。然 而，不同粒徑的金屬 Al 粉具有不同的改善效果，金屬 Al 粉的加入量也有重要影響，如圖 6、7、8 所示。 含有 Al 粉的試樣的透氣度明顯增大[13,22]，因此，在加熱過(guò)程中，澆注料內(nèi)部的水分易于排出，不易產(chǎn)生 爆裂，同時(shí) Al 粉與水產(chǎn)生放熱反應(yīng)，有利于游離水的蒸發(fā)，從而加快干燥速度。
5 分析及討論
通過(guò)以上分析可知，Al粉對(duì)Al2O3-SiC-C澆注料的性能特別是抗爆裂性具有較大影響。通過(guò)理想氣體狀 態(tài)方程PV=nRT計(jì)算出25 ℃下1克Al粉時(shí)產(chǎn)生H2(g)體積為1335 mL。如澆注料體積密度按3.00 g·cm -3計(jì)算， 可知Al粉加入量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）為0.1%時(shí)產(chǎn)生H2(g)體積（VH2）約為澆注料體積（VC）的4倍。大量H2(g)產(chǎn)生的貫通氣孔有利于澆注料中水分的排出，提高了澆注料的抗爆裂性能。同時(shí)，如果澆注料中產(chǎn)生 的H2(g)不能及時(shí)排出，在凝結(jié)后的澆注料中，殘留的H2(g)則有可能成為烘烤過(guò)程中發(fā)生爆裂的源頭。 Al粉和水反應(yīng)產(chǎn)生H2(g)的同時(shí)產(chǎn)生了大量的熱。通過(guò)查閱相關(guān)資料并計(jì)算可得到Al粉加入量和澆注料 溫度變化之間的關(guān)系
Al粉和水反應(yīng)的影響因素較多，包括：Al粉粒度及比表面積、Al粉表面特性、澆注料結(jié)合方式、澆注 料中外加劑種類及數(shù)量等[7,23-28]。
耐火材料所用Al粉多數(shù)采用霧化法生產(chǎn)，包括以空氣霧化和氮?dú)忪F化為 主。兩種霧化工藝所生產(chǎn)Al粉表面微觀結(jié)構(gòu)及氧化狀態(tài)肯定存在差別，進(jìn)而有可能對(duì)其與水之間的反應(yīng)有 不同影響。
耐火材料所用Al粉多沒(méi)有經(jīng)過(guò)表面處理，如能通過(guò)適當(dāng)表面處理來(lái)調(diào)控Al粉和水之間的反應(yīng)， 可能會(huì)使?jié)沧⒘系男阅芨臃€(wěn)定。此外，如能通過(guò)表面處理，抑制Al粉和水之間的反應(yīng)，則可以加大澆注 料中Al粉的加入量，使其起到抗氧化和增強(qiáng)的作用，這是Al粉在澆注料中的另一種作用功能。澆注料的結(jié) 合方式和外加劑主要通過(guò)兩方面影響Al粉反應(yīng)，一是改變了澆注料漿體的pH值，另一方面是加入物參與了 Al粉和水的反應(yīng)過(guò)程。關(guān)于這方面的研究相對(duì)較少且不夠深入，值得引起研究人員關(guān)注。Al2O3-SiC-C澆注 料成形過(guò)程中常見(jiàn)的缺陷包括鼓脹和平行于泛漿面的橫向裂紋。由于澆注料凝結(jié)較慢且其漿料的黏度較大， 而Al粉放氣反應(yīng)較快，產(chǎn)生的氫氣膨脹將會(huì)導(dǎo)致鼓脹。橫向裂紋則是由于Al粉劇烈放氣反應(yīng)發(fā)生在澆注料 初凝以后，此時(shí)澆注料坯體強(qiáng)度較低，生成的氫氣有可能將澆注料試樣脹裂。當(dāng)澆注料表面水分蒸發(fā)較快， 表面已初凝而內(nèi)部尚未凝結(jié)時(shí)，橫向裂紋缺陷的產(chǎn)生更加明顯?？梢?jiàn)，Al粉放氣反應(yīng)和澆注料凝結(jié)速率之 間的匹配非常重要，兩者之間的合理關(guān)系應(yīng)該是Al粉與水之間發(fā)生反應(yīng)，導(dǎo)致澆注料溫度逐漸升高，反應(yīng) 產(chǎn)物和溫度升高自發(fā)促進(jìn)澆注料凝結(jié)。兩者之間的匹配受到各自自身反應(yīng)相關(guān)因素及其相互影響因素之間 的影響，相對(duì)較復(fù)雜，通過(guò)對(duì)該問(wèn)題的研究，可以實(shí)現(xiàn)Al2O3-SiC-C澆注料凝結(jié)過(guò)程的實(shí)時(shí)調(diào)控和性能穩(wěn)定。 綜上所述，Al粉與水反應(yīng)生成H2(g)，產(chǎn)生了大量氣孔，提高了Al2O3-SiC-C澆注料的抗爆裂性能，同 時(shí)該反應(yīng)受Al粉自身、澆注料組成、溫度、pH等因素影響，對(duì)澆注料質(zhì)量的穩(wěn)定性能有較大影響，通過(guò)對(duì) 該方面問(wèn)題的研究及控制，可以生產(chǎn)出性能更加優(yōu)異的ASC澆注料。
